日本一区二区免费电影-日本一区二区三-日本一区二区三区爆乳-日本一区二区三区不卡在线看-日本一区二区三区精品-日本一区二区三区精品国产

樹脂-泡沫鋁復合材料制備及性能研究（二十七）

3.5.1 Al Foam和 PU-PUR/Al Foam的落錘沖擊性能分析D

(5)PU-PUR/Al Foam落錘沖擊破壞形貌分析

為了提高Al Foam的抗落錘沖擊強度，將PU-PUR共混樹脂填充到Al Foam孔洞中形成互穿相復合材料，并按照填充樹脂種類的不同將其命名為M1/Al Foam、M2/Al Foam、M3/Al Foam 、M4/Al Foam和M5/Al Foam，選擇在50J 能量進行PU-PUR/Al Foam復合材料的落錘沖擊測試。

1、M1/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在正面沖擊中心出現了一個凹坑，中心區域的泡沫鋁孔洞已經發生了變形，規則的圓形孔洞在 沖擊作用下變成不規則多邊形。與中心區域的受損程度相比，邊緣區域的破壞也顯而易見，沖擊造成了邊緣區域的孔洞受到撕扯，發生從圓形到橢圓形的變化，形成的橢圓形的尖端朝向了沖擊中心區域。從正面看到，在沖擊作用后，M1/Al Foam復合材料表面大致完整，沒有受到嚴重的破壞，聚氨酯很好地附著在泡沫鋁孔洞上，并沒有因為沖擊而發生分離。

2、M1/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在背面落錘沖頭沖擊后的中心形成了一個直徑約為3cm的破損區域。在中心區域，泡沫鋁孔洞和聚氨酯已經分離，泡沫鋁孔洞因沖擊破壞撕裂。周圍區域的孔洞發生了變形，填充著聚氨酯的泡沫鋁孔洞在沖擊的作用下，發生了從圓形到橢圓形的變形，孔洞的橢圓形較短的直徑朝向著沖擊的破損區域中心，這是由于在沖頭作用到M1/Al Foam上后，正面中心受壓變形， 背面中心發生撕裂變形形成的。

3、M1/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在側面，M1/Al Foam復合材料發生了較為明顯的背凸現象。

4、M2/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在正面沖擊中心出現了一個凹坑，此處孔洞因沖擊作用變成不規則形狀，相比于M1/Al Foam 復合材料的變形要更小一些。在沖擊中心區域看到樹脂出現褶皺，說明聚脲的加入提高了PU-PUR共混樹脂的塑性能力，增強了其力學強度。沖擊造成了邊緣區域的泡 沫鋁孔洞的從圓形到橢圓形的變化，變化為橢圓形孔洞的尖端朝向了沖擊中心區域。

5、M2/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在背面沖擊中心形成了一個直徑約5cm的破損區域，形成了多條裂縫，泡沫鋁孔洞之間的孔壁遭到撕裂破壞，裂縫所經之處的泡沫鋁孔洞和樹脂都被撕裂開。由于正面因沖擊受到壓力而背面受到拉伸力的作用，裂縫的形成造成了周圍泡沫鋁孔洞發生擠壓變形，泡沫鋁孔洞發生了從圓形到橢圓形的變形，而橢圓形的較短直徑指向了沖擊的中心區域。

6、M2/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在側面M2/Al Foam 復合材料發生了較為明顯的背凸現象，但是形變程度相較于M1/Al Foam有所下降。

7、M3/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在正面沖擊中心出現了一個凹坑，相比于M1/Al Foam和 M2/Al Foam復合材料，沖擊的中心區域泡沫鋁孔洞的變形要更小，并稍顯不規則的形狀，說明聚脲所占共混樹脂的成分越高，其樹脂的力學強度更高，可以更好地抵抗沖擊荷載，同時樹脂和泡沫鋁結合的很好，沒有出現分離的現象。而在沖擊的邊緣區域，同樣觀察到了泡沫鋁孔洞從圓形變為橢圓形的現象。

8、M3/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在背面沖擊后的中心形 成了一個較大的直徑約4cm的破損區域，可以看到破損區域內多條裂縫撕裂了泡沫鋁孔洞，填充在孔洞里的樹脂也和泡沫鋁孔洞發生分離，泡沫鋁孔洞和樹脂的脫離變得非常明顯。除此之外受到沖擊荷載后，沖擊背面在受到拉伸力的作用下形成的裂縫擠壓著周圍的泡沫鋁孔洞使其發生了從圓形到橢圓形的變形。

9、M3/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在側面M3/Al Foam復合材料發生了較為明顯的背凸現象，但是相較于M1/AlFoam和 M2/Al Foam形變程度有所下降。

10、M4/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在正面沖擊中心出現了一個很小的凹坑，此處的泡沫鋁孔洞和樹脂在受到落錘沖擊后仍然保持較為完好，泡沫鋁孔洞的變形很小。說明聚脲所占共混樹脂的成分越高，其樹脂的強度更高，可以更好地抵抗沖擊荷載。由于沖擊荷載的影響，環繞著中心區域的邊緣區域也出現了一些很小的變形，泡沫鋁孔洞從圓形變成了近似為圓形的橢圓形，總體來說M4/Al Foam的沖擊后變形很小。

11、M4/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在背面沖頭沖擊后的中 心形成了一個直徑約3cm的破損區域并形成多條裂縫，裂縫撕裂了泡沫鋁孔洞并將樹脂和泡沫鋁分離。裂縫周圍的泡沫鋁孔洞發生從圓形到橢圓形的變形，這些孔洞的變形程度較小，而在遠離裂縫的泡沫鋁孔洞上，很難觀察到其發生了變形，說明M4共混樹脂的抗沖擊強度更高。

12、M4/Al Foam在受到50J 的落錘沖擊能量后，在側面M4/Al Foam復合 材料的背凸現象已經不太明顯。

13、M5/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在正面看到沖頭沖擊作用下，沖擊中心出現了一個很小的凹坑。從沖擊中心區域的受損情況來看，泡沫鋁孔洞的變形很小，說明聚脲樹脂的強度很高，能夠很好地抵抗沖擊荷載。沖擊邊緣區域的泡沫鋁孔洞也發生了一些很小的變形，泡沫鋁孔洞從圓形變成了近似為圓形的橢圓形，但是總體來說，從M5/Al Foam的正面圖上看到這些變形都很小。

14、M5/Al Foam在受到50J的落錘沖擊能量后，在背面沖頭沖擊后的中心延伸出很多條裂縫，從裂縫的延伸范圍來看，這些裂縫都能延伸到接近M5/Al Foam復合材料邊緣的地方，造成了更大的破損區域。與前面的較低聚脲含量樹脂填充的復合材料相比，裂縫的延伸改變了沿著泡沫鋁孔洞邊緣的延伸方向，裂縫可以從泡沫鋁孔洞中間產生并繼續延伸。由于聚脲高硬度和高力學強度的影響，泡沫鋁孔洞的變形變得很小。

15、M5/Al Foam在受到50J 的落錘沖擊能量后，在側面M5/Al Foam復合材料的背凸現象已經不太明顯。

綜合來看，M4/Al Foam和M5/Al Foam兩種復合材料在受到50J的落錘沖擊能量后的變形程度最小且背凸現象更小，但從M5/Al Foam復合材料的背面圖中得到沖擊荷載 造成的裂縫數目更多而延伸范圍廣，并可以從泡沫鋁孔洞中間延伸，說明聚脲樹脂的脆性斷裂現象導致其在受到沖擊荷載作用時更容易脆斷失效。而M4/Al Foam復合材料的 背面圖中裂縫數量相對較少且延伸范圍小，這是由于M4共混樹脂中存在的30%聚氨酯增強了共混樹脂的韌性，使得M4/Al Foam在受到落錘沖擊后裂縫延伸受阻，增強了M4/Al Foam的抗沖擊能力，綜合從破壞形貌分析得到M4/Al Foam的抗沖擊強度最高。